- 邢贺;李涛;吴平伟;戴金辉;
以脂环族环氧树脂为基体，空心玻璃微珠(HGMS)为填充材料，分别采用真空辅助等静压成型工艺和模压成型工艺制备了固体浮力材料，并对其性能进行了研究。结果表明：相较于模压成型工艺，采用真空辅助等静压成型工艺制备的固体浮力材料可以有效降低材料密度，提高最大可使用深度。在不断提高HGMS体积分数以得到更低密度深海固体浮力材料时，真空辅助等静压成型工艺制备的固体浮力材料比模压成型工艺制备的固体浮力材料的最大HGMS体积分数可提高1%,密度降低了4.86%,最大可使用深度提高了50%,可达3 000 m。
2023年04期 v.35;No.202 1-4页 [查看摘要][在线阅读][下载 425K] [下载次数：171 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - 邢贺;李涛;吴平伟;戴金辉;
以脂环族环氧树脂为基体，空心玻璃微珠(HGMS)为填充材料，分别采用真空辅助等静压成型工艺和模压成型工艺制备了固体浮力材料，并对其性能进行了研究。结果表明：相较于模压成型工艺，采用真空辅助等静压成型工艺制备的固体浮力材料可以有效降低材料密度，提高最大可使用深度。在不断提高HGMS体积分数以得到更低密度深海固体浮力材料时，真空辅助等静压成型工艺制备的固体浮力材料比模压成型工艺制备的固体浮力材料的最大HGMS体积分数可提高1%,密度降低了4.86%,最大可使用深度提高了50%,可达3 000 m。
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采用铝酸酯偶联剂对纳米碳酸钙(CaCO_3)进行表面改性，与聚乳酸(PLA)熔融共混制备改性纳米CaCO_3/PLA复合材料。结果表明：改性纳米CaCO_3的加入，使改性纳米CaCO_3/PLA复合材料的拉伸性能、冲击强度呈现先上升后下降的趋势，硬度则一直呈上升趋势，熔体流动速率呈下降趋势。添加10～15质量份改性纳米CaCO_3时，改性纳米CaCO_3/PLA复合材料的拉伸性能、冲击强度、维卡软化温度等综合性能最佳，超过PLA的性能，且可以降低成本，给实际生产带来一定的参考价值。
2023年04期 v.35;No.202 5-7+19页 [查看摘要][在线阅读][下载 317K] [下载次数：302 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：1 ] - 钟燕辉;叶旋;陈绍军;
采用铝酸酯偶联剂对纳米碳酸钙(CaCO_3)进行表面改性，与聚乳酸(PLA)熔融共混制备改性纳米CaCO_3/PLA复合材料。结果表明：改性纳米CaCO_3的加入，使改性纳米CaCO_3/PLA复合材料的拉伸性能、冲击强度呈现先上升后下降的趋势，硬度则一直呈上升趋势，熔体流动速率呈下降趋势。添加10～15质量份改性纳米CaCO_3时，改性纳米CaCO_3/PLA复合材料的拉伸性能、冲击强度、维卡软化温度等综合性能最佳，超过PLA的性能，且可以降低成本，给实际生产带来一定的参考价值。
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针对传统高密度聚乙烯(HDPE)材料硬度不足、热稳定性较差的问题，提出一种无机纳米粒子和抗氧化剂共同改性HDPE的方法。当HDPE与纳米硫酸钠质量比为9∶1时，HDPE/纳米硫酸钠复合材料拉伸强度为27.15 MPa;加入了抗氧化剂的HDPE/纳米硫酸钠复合材料热氧老化20 d后，断裂伸长率和拉伸强度分别为36.0%和39.50 MPa,热稳定性明显增强。经过增强的HDPE,拉伸强度和热稳定性均表现良好，可以作为包装行业的备选材料使用。
2023年04期 v.35;No.202 8-11页 [查看摘要][在线阅读][下载 382K] [下载次数：106 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：1 ] - 赵宏泽;陈照春;王栓紧;黄齐飞;
针对传统高密度聚乙烯(HDPE)材料硬度不足、热稳定性较差的问题，提出一种无机纳米粒子和抗氧化剂共同改性HDPE的方法。当HDPE与纳米硫酸钠质量比为9∶1时，HDPE/纳米硫酸钠复合材料拉伸强度为27.15 MPa;加入了抗氧化剂的HDPE/纳米硫酸钠复合材料热氧老化20 d后，断裂伸长率和拉伸强度分别为36.0%和39.50 MPa,热稳定性明显增强。经过增强的HDPE,拉伸强度和热稳定性均表现良好，可以作为包装行业的备选材料使用。
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以N,N-二甲基乙酰胺为溶剂，用芳香族二胺4,4′-二氨基二苯醚(ODA)与不同比例的2个芳香族二酐4,4′-联苯四甲酸二酐(BPDA)、双酚A型二醚二酐(BPADA)制备三元共聚无氟芳香族透明聚酰亚胺(PI)薄膜。用傅里叶变换红外光谱仪(FTIR)表征PI结构，用差示扫描量热仪(DSC)、热重分析仪(TG)、阻抗分析仪、紫外-可见分光光度仪(UV-VIS)研究PI薄膜的热性能、介电性能和透光率。结果表明：三元共聚PI薄膜玻璃化转变温度高于210.0℃;热失重5%的温度高于480.0℃;在可见光范围内透明性良好，PI薄膜在465 nm处透光率均超过80.0%,最高可达85.5%;相对介电常数为1.728 1～2.987 2,介电损耗为0.002 9～0.014 3。
2023年04期 v.35;No.202 12-15页 [查看摘要][在线阅读][下载 310K] [下载次数：225 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：1 ] - 张倍铭;戴培邦;田磊;
以N,N-二甲基乙酰胺为溶剂，用芳香族二胺4,4′-二氨基二苯醚(ODA)与不同比例的2个芳香族二酐4,4′-联苯四甲酸二酐(BPDA)、双酚A型二醚二酐(BPADA)制备三元共聚无氟芳香族透明聚酰亚胺(PI)薄膜。用傅里叶变换红外光谱仪(FTIR)表征PI结构，用差示扫描量热仪(DSC)、热重分析仪(TG)、阻抗分析仪、紫外-可见分光光度仪(UV-VIS)研究PI薄膜的热性能、介电性能和透光率。结果表明：三元共聚PI薄膜玻璃化转变温度高于210.0℃;热失重5%的温度高于480.0℃;在可见光范围内透明性良好，PI薄膜在465 nm处透光率均超过80.0%,最高可达85.5%;相对介电常数为1.728 1～2.987 2,介电损耗为0.002 9～0.014 3。
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使用双螺杆挤出机通过挤出反应制备高流动性聚丙烯/乙烯-辛烯共聚物(PP/POE)复合料。结果表明：与过氧化二异丙苯相比，2,5-二甲基-2,5-二(过氧化叔丁基)己烷更适宜于该挤出反应；较高的螺杆转速有利于提高PP/POE复合料的熔体流动速率(MFR);一起加料工艺比分开加料工艺操作简单；PP/POE复合料中2μm POE微球均匀地分布在PP连续相中；加入POE以及挤出反应均没有改变PP的晶型；PP/POE复合料的屈服强度和断裂伸长率都在其MFR为28.0 g/10 min时达到最大值，PP/POE复合料的无缺口冲击强度随其MFR的升高而下降。
2023年04期 v.35;No.202 16-19页 [查看摘要][在线阅读][下载 493K] [下载次数：170 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：2 ] - 罗娇;王益龙;王楠;
使用双螺杆挤出机通过挤出反应制备高流动性聚丙烯/乙烯-辛烯共聚物(PP/POE)复合料。结果表明：与过氧化二异丙苯相比，2,5-二甲基-2,5-二(过氧化叔丁基)己烷更适宜于该挤出反应；较高的螺杆转速有利于提高PP/POE复合料的熔体流动速率(MFR);一起加料工艺比分开加料工艺操作简单；PP/POE复合料中2μm POE微球均匀地分布在PP连续相中；加入POE以及挤出反应均没有改变PP的晶型；PP/POE复合料的屈服强度和断裂伸长率都在其MFR为28.0 g/10 min时达到最大值，PP/POE复合料的无缺口冲击强度随其MFR的升高而下降。
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分析了乙烯-醋酸乙烯共聚物(EVA)装置上生产的低密度聚乙烯(LDPE) A与市售同类料LDPE B的差异，指出EVA装置因装置保护带来聚合工艺的差异，长、短支链支化作用降低，链段拓扑结构及立构规整性的差异可能是LDPE A熔体流动速率、密度等宏观物性偏低的主要原因；其短支链多、分子链均方回转半径小可能是LDPE A相对分子质量、结晶度等微观物性偏低的主要原因。EVA装置因三峰运行生产的LDPE A与同类料LDPE B相比，薄膜制品光学性能优，摩擦系数低，拉伸性能、加工流变性能、熔融温度相当，即聚合工艺的调整未对制品性能产生负面影响。
2023年04期 v.35;No.202 20-22+30页 [查看摘要][在线阅读][下载 296K] [下载次数：167 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：1 ] - 方义;王江;汪冉华;李刚;
分析了乙烯-醋酸乙烯共聚物(EVA)装置上生产的低密度聚乙烯(LDPE) A与市售同类料LDPE B的差异，指出EVA装置因装置保护带来聚合工艺的差异，长、短支链支化作用降低，链段拓扑结构及立构规整性的差异可能是LDPE A熔体流动速率、密度等宏观物性偏低的主要原因；其短支链多、分子链均方回转半径小可能是LDPE A相对分子质量、结晶度等微观物性偏低的主要原因。EVA装置因三峰运行生产的LDPE A与同类料LDPE B相比，薄膜制品光学性能优，摩擦系数低，拉伸性能、加工流变性能、熔融温度相当，即聚合工艺的调整未对制品性能产生负面影响。
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以不饱和磷酸酯(UPE)与玻璃纤维(GF)为原料，利用层压成型工艺制备了聚不饱和磷酸酯(PUPE)/GF复合材料，采用差示扫描量热仪分析了PUPE的固化过程，研究了GF/PUPE质量比、GF铺层层数以及热压压力对PUPE/GF复合材料力学性能和阻燃性能的影响。通过热重分析仪研究了PUPE与PUPE/GF复合材料的热稳定性。结果表明：PUPE/GF复合材料最佳成型工艺参数为热压温度120℃、热压压力10.0 MPa、GF/PUPE质量比10/11、GF铺层层数19层、固化时间20 min,制得的PUPE/GF复合材料具有良好的力学性能，拉伸强度与弯曲强度分别达到了171.7 MPa和84.8 MPa,同时具有优异的阻燃性能，且PUPE/GF复合材料在高温下的热稳定性明显提高。
2023年04期 v.35;No.202 23-26页 [查看摘要][在线阅读][下载 364K] [下载次数：73 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - 杨馥瑜;任玲莹;徐佳欣;王晨辰;刘黄瑞;李秀云;
以不饱和磷酸酯(UPE)与玻璃纤维(GF)为原料，利用层压成型工艺制备了聚不饱和磷酸酯(PUPE)/GF复合材料，采用差示扫描量热仪分析了PUPE的固化过程，研究了GF/PUPE质量比、GF铺层层数以及热压压力对PUPE/GF复合材料力学性能和阻燃性能的影响。通过热重分析仪研究了PUPE与PUPE/GF复合材料的热稳定性。结果表明：PUPE/GF复合材料最佳成型工艺参数为热压温度120℃、热压压力10.0 MPa、GF/PUPE质量比10/11、GF铺层层数19层、固化时间20 min,制得的PUPE/GF复合材料具有良好的力学性能，拉伸强度与弯曲强度分别达到了171.7 MPa和84.8 MPa,同时具有优异的阻燃性能，且PUPE/GF复合材料在高温下的热稳定性明显提高。
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用丙烯酸正丁酯(BA)和甲基丙烯酸(MAA)合成了高分子附聚剂，并制备了大粒径聚丁二烯胶乳(PBL)。研究了PBL含量(在规定条件下烘干后剩余部分占总量的质量分数)、附聚剂用量和附聚剂中MAA含量对附聚效果的影响。结果表明：当PBL质量分数为30.0%、附聚剂质量分数为2.5%～3.0%、附聚剂中MAA质量分数为15.0%时，可制得粒径大于300 nm、粒径分布为单峰的稳定PBL。
2023年04期 v.35;No.202 27-30页 [查看摘要][在线阅读][下载 294K] [下载次数：69 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - 王雅群;李欣;宋任展;朱坤良;林润雄;
用丙烯酸正丁酯(BA)和甲基丙烯酸(MAA)合成了高分子附聚剂，并制备了大粒径聚丁二烯胶乳(PBL)。研究了PBL含量(在规定条件下烘干后剩余部分占总量的质量分数)、附聚剂用量和附聚剂中MAA含量对附聚效果的影响。结果表明：当PBL质量分数为30.0%、附聚剂质量分数为2.5%～3.0%、附聚剂中MAA质量分数为15.0%时，可制得粒径大于300 nm、粒径分布为单峰的稳定PBL。
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采用高速机械混合的方法将低相对分子质量聚丁烯(LMPB)包覆于水滑石(LDH)表面制备了LMPB包覆改性LDH,将其与无规共聚聚丙烯(PPR)熔融共混制备了PPR管材专用料。探讨了改性LDH含量对PPR管材专用料的力学性能、熔体流动速率、维卡软化温度、阻燃性能和微观形貌的影响。结果表明：适量改性LDH提升了PPR管材专用料的缺口冲击强度，加入质量分数5.0%的改性LDH,PPR管材专用料的缺口冲击强度达最大值(24.9 kJ/m~2)。PPR管材专用料的维卡软化温度和氧指数均随改性LDH含量的增加而提高。加入质量分数40.0%的改性LDH,其维卡软化温度和氧指数分别为136.8℃和27.6%。改性LDH质量分数低于10.0%时，改性LDH在PPR基体中具有良好的分散性。
2023年04期 v.35;No.202 31-34页 [查看摘要][在线阅读][下载 305K] [下载次数：125 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：0 ] - 张海雷;
采用高速机械混合的方法将低相对分子质量聚丁烯(LMPB)包覆于水滑石(LDH)表面制备了LMPB包覆改性LDH,将其与无规共聚聚丙烯(PPR)熔融共混制备了PPR管材专用料。探讨了改性LDH含量对PPR管材专用料的力学性能、熔体流动速率、维卡软化温度、阻燃性能和微观形貌的影响。结果表明：适量改性LDH提升了PPR管材专用料的缺口冲击强度，加入质量分数5.0%的改性LDH,PPR管材专用料的缺口冲击强度达最大值(24.9 kJ/m~2)。PPR管材专用料的维卡软化温度和氧指数均随改性LDH含量的增加而提高。加入质量分数40.0%的改性LDH,其维卡软化温度和氧指数分别为136.8℃和27.6%。改性LDH质量分数低于10.0%时，改性LDH在PPR基体中具有良好的分散性。
2023年04期 v.35;No.202 31-34页 [查看摘要][在线阅读][下载 305K] [下载次数：125 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：0 ]
- 范家鑫;江德志;唐龙祥;
以9,10-二氢-9-氧杂-10-磷杂菲-10-氧化物(DOPO)和异氰尿酸三缩水甘油酯(TGIC)为主要原料，合成了一种新型的磷氮复合阻燃剂(DTGIC),利用傅里叶变换红外光谱仪和热重分析仪对DTGIC结构及热稳定性进行了表征。将DTGIC与二乙基次磷酸铝(AlPi)复配，对聚乳酸(PLA)进行阻燃改性。结果表明：DTGIC与AlPi具有协同作用。与纯PLA相比，PLA/DTGIC(质量比92/8)复合材料的极限氧指数由21%提升至26%,并通过UL-94 V-0级，其热释放速率峰值(PHRR)由451 kW/m~2下降至353 kW/m~2,总热释放量(THR)由117 MJ/m~2下降至87 MJ/m~2,PLA/DTGIC/AlPi(质量比92/6/2)复合材料的PHRR进一步下降至344 kW/m~2,THR下降至81 MJ/m~2。PLA/DTGIC/AlPi(质量比92/6/2)复合材料表面形成了更为致密多孔的炭层，有效隔绝了热量的传递。
2023年04期 v.35;No.202 35-38页 [查看摘要][在线阅读][下载 400K] [下载次数：246 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：0 ] - 范家鑫;江德志;唐龙祥;
以9,10-二氢-9-氧杂-10-磷杂菲-10-氧化物(DOPO)和异氰尿酸三缩水甘油酯(TGIC)为主要原料，合成了一种新型的磷氮复合阻燃剂(DTGIC),利用傅里叶变换红外光谱仪和热重分析仪对DTGIC结构及热稳定性进行了表征。将DTGIC与二乙基次磷酸铝(AlPi)复配，对聚乳酸(PLA)进行阻燃改性。结果表明：DTGIC与AlPi具有协同作用。与纯PLA相比，PLA/DTGIC(质量比92/8)复合材料的极限氧指数由21%提升至26%,并通过UL-94 V-0级，其热释放速率峰值(PHRR)由451 kW/m~2下降至353 kW/m~2,总热释放量(THR)由117 MJ/m~2下降至87 MJ/m~2,PLA/DTGIC/AlPi(质量比92/6/2)复合材料的PHRR进一步下降至344 kW/m~2,THR下降至81 MJ/m~2。PLA/DTGIC/AlPi(质量比92/6/2)复合材料表面形成了更为致密多孔的炭层，有效隔绝了热量的传递。
2023年04期 v.35;No.202 35-38页 [查看摘要][在线阅读][下载 400K] [下载次数：246 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：0 ] - 汪冉华;张鹏宇;杨帆;姚文建;
采用化学降解法，探究了过氧化物对聚丙烯(PP)纤维料性能的影响。选取2种不同的过氧化物(过氧化物A和过氧化物B),对比其对PP纤维料熔体流动速率(MFR)、力学性能、熔融、结晶、相对分子质量分布、气味等的影响。结果表明：随着过氧化物质量分数的增加，MFR明显增大，明确了改进PP纤维料性能的最佳固体过氧化物添加量。相同有效浓度下，过氧化物A与过氧化物B的相对分子质量分布、气味、30 min内热稳定性能表现相当。过氧化物A的质量分数在0.13%～0.17%时PP纤维料力学性能改善较佳。
2023年04期 v.35;No.202 39-42页 [查看摘要][在线阅读][下载 276K] [下载次数：58 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：0 ] - 汪冉华;张鹏宇;杨帆;姚文建;
采用化学降解法，探究了过氧化物对聚丙烯(PP)纤维料性能的影响。选取2种不同的过氧化物(过氧化物A和过氧化物B),对比其对PP纤维料熔体流动速率(MFR)、力学性能、熔融、结晶、相对分子质量分布、气味等的影响。结果表明：随着过氧化物质量分数的增加，MFR明显增大，明确了改进PP纤维料性能的最佳固体过氧化物添加量。相同有效浓度下，过氧化物A与过氧化物B的相对分子质量分布、气味、30 min内热稳定性能表现相当。过氧化物A的质量分数在0.13%～0.17%时PP纤维料力学性能改善较佳。
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以再生的小中空高密度聚乙烯瓶、桶料等为基料，通过添加适量的增韧剂、相容剂及除味萃取剂等助剂共混后挤出造粒，再进行循环干燥除味，制备了一种气味散发性低、缺口冲击强度以及耐环境应力开裂性优良的汽车风管专用料，其各项指标满足了汽车吹塑风管使用要求。
2023年04期 v.35;No.202 43-46页 [查看摘要][在线阅读][下载 243K] [下载次数：60 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - 刘双仕;莫兰;卓严大;
以再生的小中空高密度聚乙烯瓶、桶料等为基料，通过添加适量的增韧剂、相容剂及除味萃取剂等助剂共混后挤出造粒，再进行循环干燥除味，制备了一种气味散发性低、缺口冲击强度以及耐环境应力开裂性优良的汽车风管专用料，其各项指标满足了汽车吹塑风管使用要求。
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